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2007”N ‘æ62‰ñ ‘æ1•”–å

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|°”ł̃gƒ‰ƒtƒŠƒu|‰¡ƒŠƒuŒð·•”‚É”­¶‚µ‚½”æ˜J‚«—ô‚ɑ΂·‚é•âCE•â‹­ŒŸ“¢Îì ½Ca] Œc‹vC]è ³_C—ÀŽæ ’¼Ž÷C‘º‰z 1-002
|°”Ńoƒ‹ƒuƒŠƒu‚Ɖ¡ƒŠƒuŒð·•”‚Ì”æ˜J‘¹‘Îô‚ÉŠÖ‚·‚éŽÀŒ±“IŒŸ“¢“c”¨ »ŽqCŽR‘º ´CûM“c M•FC”—“c Ž¡sCâ–ì ¹O1-003
|°”Ō𷕔ƒXƒŠƒbƒg‚É”­¶‚·‚鉞—Í‚Ì“àƒŠƒu‚É‚æ‚é’ጸŒø‰Ê›À ‹v’‰C‹{“c ³ŽjCç—t Æ’j1-004
|°”ŃfƒbƒLƒvƒŒ[ƒg‚Æ‚’¼•â„Þ—nÚ•”‚Ì”æ˜J‹­“x‚Æ•âCH–@‚ÌŒø‰Ê“n•Ó ’¼‹NCŽR“c ‘CŽR“c Œ’‘¾˜YC’†‘º Œj‹vC‚–Ø ’BO1-005
”æ˜J‹T—ô‚ð—L‚·‚é|°”Å‚’¼ƒXƒeƒBƒtƒi[‚·‚Ý“÷—nÚ•”‚̕⋭‚ÉŠÖ‚·‚錟“¢‘åZ Œ\‘¾CX –ÒC“c’† ‰ël1-006
ØŒ‡‚«‚É‚æ‚é|°”łƎ包‚’¼•â„Þã’[‚Ì—nÚ•”‚̉ž—ÍW’†’ጸ¼Š_ —S“ñC΋´ F”VCâ–ì ¹OCŽðˆä —D“ñ1-007
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|°”ŃfƒbƒLƒvƒŒ[ƒgEƒgƒ‰ƒtƒŠƒuÚ‡•”‚Ì”æ˜J«ó‚ɑ΂·‚éƒgƒ‰ƒtƒŠƒu„«‚̉e‹¿Œ´“c ‰p–¾CX –ÒC“c’† ŒcŽ¡1-011
Fatiguetests of welded joints of trough to orthotropic steel deck plate in bendingYA SamolCYA SamolCŽR“c Œ’‘¾˜Y1-012
¬Œ^‹ŸŽŽ‘Ì‚ð—p‚¢‚½|°”ÅUƒŠƒu—nÚ•”‚Ì”æ˜J‹­“x•]‰¿êŽ“¡ Žj˜NC’–£ K‘¾˜YC_—Ñ ‡ŽqC‘q“c KGC’†¼ •Û³1-013
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‘Ï”æ˜J|‚É‚æ‚é|°”ŃfƒbƒLƒvƒŒ[ƒgE‚tƒŠƒu‚Ì”æ˜J‹­“xŒüã‹Zp‚ÌŒ¤‹†“c’† í•vC‘é‰H V“ñCˆÀ“c CCX‰º ‘׌õC—_“c “o1-018
ƒSƒ€ƒ‰ƒeƒbƒNƒXƒ‚ƒ‹ƒ^ƒ‹‚ð—p‚¢‚½‡¬|°”ł̔æ˜J‘Ï‹v«‚ÌŒŸ“¢Â–Ø N‘fC‚“c ‰À•FC•ž•” ‰ëŽjC‘å¼ OŽuC¼ˆä ”É”V1-019
ƒSƒ€ƒ‰ƒeƒbƒNƒXƒ‚ƒ‹ƒ^ƒ‹‚Ҭ\‘¢‰»‚µ‚½|°”ł̅’†ŠÂ‹«‰º‚ł̗։×d‘–sŽŽŒ±•ž•” ‰ëŽjC‘å¼ OŽuC‚“c ‰À•FCÂ–Ø N‘fC¼ˆä ”É”V1-020
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”æ˜JŽŽŒ±ƒf[ƒ^ƒx[ƒX‚̉ü—ǂƃf[ƒ^‚Ì[ŽÀ‘q–{ Œ«Ž¡C’†‘º ¹ŽOC‹´–{ ––ŽkC‚‹´ ˜a—Y1-049
”‚̒e‘Y«À‹ü‰×d‚ÌŠm—¦•Ï“®‚̉Šú•s®Š´“x‘¥‚É‚æ‚é‘ÌŒn“I‹LqŽÄè WC’r“c ´GC–k“c rsC¼‘º ­GCŽRì —DŽ÷1-050
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ƒXƒeƒ“ƒŒƒX|iSUS304CSUS304N2j‚ð—p‚¢‚½Žü•Ó’PƒŽxŽ”Â‚Ìˆ³k‹­“x‚ɂ‚¢‚ÄX ÈŒáC‹{›½ –õ‘åCŽOD ’•vC“Þ—Ç Œh1-054
ƒXƒeƒ“ƒŒƒX|”‚ÌI‹Ç‹­“x‚É’…–Ú‚µ‚½ÝŒvŠî€‹­“x‚Ì’ñˆÄ‚ɂ‚¢‚ÄŽOD ’•vCX ÈŒáCÄ“¡ •‘C“Þ—Ç Œh1-055
‚’£—Í|‚ð—p‚¢‚½ˆ³kƒtƒ‰ƒ“ƒW‚̉Šú•s®‚ÉŠÖ‚·‚é•]‰¿Žw•W‚ÌŒŸ“¢´‰ª ’¼Ž÷CŠC“c ’C«C—E GŒ›1-056
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|‹tƒÎŒ`’f–ÊŒ…‚Ì•‰‹È‚°‚¹‚ñ’f‹­“x•]‰¿–@“푺 K³C‹Ê“c ˜a–çC¼‘º é’jC“Þ—Ç Œh1-058
”gŒ`|”ƒEƒFƒuŒ…’f–ʂ̎c—¯‰ž—Í‘ª’è‹v•Û ‘SOC“n•Ó FˆêCŒKŒ´ ‘åŽi1-059
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ƒXƒgƒ‰ƒCƒvƒpƒlƒ‹Œ…‚Ì’ñˆÄ²“¡ ƒC‘å‘q ˆê˜YCÎì •q”V1-061
‰”’¼‹Ç•”‰×d‚ðŽó‚¯‚釗‰»Œ…• ”‚̃NƒŠƒbƒsƒ“ƒO‚Æ‚»‚̕⋭•û–@‹{‰º Œ’Ž¡C–ìã –M‰hCŽR‘ò “N–ç1-062
‹ÉŒú|”‚Å\¬‚³‚ê‚éƒvƒŒ[ƒgƒK[ƒ_[‚̋Ȃ°‘ωח͂Ɋւ·‚錤‹†ìŒ© Žü•½C“üì [•vC¬ì –õ”VC“¡ˆä Œ˜C’†‘º GŽ¡1-063
Þ—¿”ñ’e«“Á«‚ªƒnƒCƒuƒŠƒbƒh‡¬Œ…‚ÌI‹Ç‹È‚°‘ϗ͂ɋy‚Ú‚·‰e‹¿ŽR–{ ‹œ•ãC‰Í–ì L—²C™‰Y –MªC‘哇 ‹`M1-064
‹È‚°‚Æ‚¹‚ñ’f‚ª“¯Žž‚Éì—p‚·‚釬Œ…‚ÌFEM‰ð̓Vƒ~ƒ…ƒŒ[ƒVƒ‡ƒ“¼àV ³Ž÷C’·ˆä ³ŽkC–ì˜C ’¼ˆÈCˆî—t ®•¶1-065
ƒnƒCƒuƒŠƒbƒhŒ…‚̃EƒFƒuÀ‹ü•ÏŒ`‚ÆŽÎ’£—Íêì—p‚ÉŠÖ‚·‚éˆêlŽ@‘å‹´ ˜a—mC–ìã Ž‹`C‰œ‘º ŠwCˆÉ“¡ –ž1-066
•ÏŒ`‚ðŽó‚¯‚½|“S“¹‹´‚̑ωח͓Á«‚ÉŠÖ‚·‚錟“¢i‚»‚Ì‚Pj’r“c ŠwC–k Œ’ŽuC’·“ˆ •¶—YC¼‰º ‘å•ãC’†ŽR ‘åŽu1-067
•ÏŒ`‚ðŽó‚¯‚½|“S“¹‹´‚̑ωח͓Á«‚ÉŠÖ‚·‚錟“¢i‚»‚Ì‚Qj¼‰º ‘å•ãC‘å–å ³–¾C’·“ˆ •¶—YC–k Œ’ŽuC’r“c Šw1-068
ƒpƒCƒvƒCƒ“ƒpƒCƒvƒVƒXƒeƒ€‚Ì’e«À‹ü“Á«‚ÉŠÖ‚·‚éŠî‘b“IlŽ@“ˆè Œ«‘¾C²“¡ ‘¾—TCŠI] rmCŽOã —²1-069
ƒfƒWƒ^ƒ‹‰æ‘œ‘ŠŠÖ–@‚ð—p‚¢‚½”–“÷‰~“›ƒVƒFƒ‹‚̃_ƒCƒ„ƒ‚ƒ“ƒhŒ^À‹ü‚̉Ž‹‰»ãÈ ”¹lC¼“c _Cæâ ’öCŒÃ‰® uCŽR‰º –±1-070
‰Šú•s®‚â•—‰×d‚É‚æ‚é\‘¢Œn‚Ì‹­“x’ቺ—ʂɑ΂·‚éŠm—¦“I•]‰¿‘å“à ’mÍC’r“c ´GCŽRì —DŽ÷C‘åè ƒC–k“c rs1-071
’·‘å’Ý‹´Žå“ƒ‚Ì‹´Ž²•ûŒü–Ê“à‚É‚¨‚¯‚é’e‘Y«‹““®‚Ƒωח͌ÃàV ’qÍC–ìã –M‰hCŽR‘ò “N–ç1-072
’·‘å’Ý‹´RCŽå“ƒ‚Ì‹´Ž²’¼Šp•ûŒü–Ê“à‚É‚¨‚¯‚é‘ωח͓Á«¼Œ´ G˜aC–ìã ‘‰hCŽR‘ò “N–çCŒÃàV ’qÍ1-073
ÚGcƒŠƒu‚ð—L‚·‚éŠù݉~“›|»‹´‹r‚Ì‘Ïk•â‹­ŽÀŒ±‚–ö —ºCà_» ‰ÀŽ}C’‰ ˜a’jCì¼ ’¼Ž÷CŸNˆä F¹1-074
|EƒRƒ“ƒNƒŠ[ƒg‹«ŠE–ʂ̃‚ƒfƒ‹‰»‚É’…–Ú‚µ‚½ƒRƒ“ƒNƒŠ[ƒg[“U|ŠÇ’Œ(CFT)‚Ì’e‘Y«‹““®‚ÉŠÖ‚·‚é‰ðÍ“IŒ¤‹† ˆäŒû ‹MCˆÉ“¡ •jC–k“c rs1-075
ƒŒ[ƒU—nÚ‚ð—p‚¢‚Ļ삵‚½–³•â„\‘¢‘̂̈³k‘ωח͂Ɋւ·‚錤‹†’–£ K‘¾˜YC’†¼ •Û³C‹à —T“NCœA”¨ вl1-076
UltimateStrain of Steel Short Cylinders under Axial Force FluctuationCetinkaya OsmanTuncC’†‘º ¹ŽOC‚‹´ ˜a—Y1-077
’ᓃ‚ð—L‚·‚é’†‰›ŒaŠÔ’·200m,400m,600m|»ŽÎ’£‹´‚ÌI‹Ç‹­“x‘ºã ^–çC–ìã –M‰hCŽR‘ò “N–çCX‰€ N”VC’·ˆä ³Žk1-078
Œ‡‘¹‚ð—L‚·‚é|ŠÇ‚̋Ǖ”À‹ü‚ÉŠÖ‚·‚é‰ðÍ“IŒ¤‹†Š‹¼ ºCç“c k‘å1-079
“¹˜HŒ…‹´Œð’ÊU“®‚̃AƒNƒeƒBƒu§Œä‘å’Ø —S‰îCì’J [˜YC–쑺 ‘×–«C‹à “N—CC‘å’Ø —S‰î1-080
•à“¹‹´‚Ì…•½U“®–â‘è‚Ö‚Ì“K—p‚ðl‚¦‚½_ŒoU“®Žq‚ÌŠî–{“Á«•Ä“c ¹OC[] ”ü”Ü1-081
MPS–@‚ð—p‚¢‚½‘å”g‚Žž‚É‚¨‚¯‚鉈ŠÝ•”‹´—À‚̘A¬‰ðÍ”Œ´ ‹`FC–ì“c –Î1-082
Bridgevibration characteristics estimation by Balanced Stochastic Realization (BSR) theory based on ambient vibrationALI MD.RAJABC‰ª—Ñ —²•qC‰œ¼ r”ŽC‘å’Ë •¶”Ž1-083
Bridgedynamic characteristic estimation using canonical -form realization for ambient vibrationJAWIAD BASHIR AHMADC‰ª—Ñ —²•qC‰œ¼ r”Ž1-084
‚o‚b˜AŒ‹Œ…‹´‚ÌŽxŠÔ\¬‚ÆŒð’ÊU“®‚ÉŠÖ‚·‚éˆêŒŸ“¢iã•”\‘¢jŠp–{ ŽüC¼‰i ºŒáC¼‘º ˆê˜NC“ˆ“c ‹Iº1-085
‚o‚b˜AŒ‹Œ…‹´‚ÌŽxŠÔ\¬‚ÆŒð’ÊU“®‚ÉŠÖ‚·‚éˆêŒŸ“¢i‹´‹rj¼‰i ºŒáCŠp–{ ŽüC¼‘º ˆê˜NC“ˆ“c ‹Iº1-086
‘½ŽŸŒ³ARMAƒ‚ƒfƒ‹‚ð—p‚¢‚½ŽÔ—¼‘–sŽÀŒ±‰ž“š‚É‚æ‚é‹´—ÀU“®“Á«‚Ì„’èhao jiexinCì’J [˜YC‹à “N—CC“¡–{ ’B‹MC‰ª—Ñ —²•q1-087
Vвü‚Ì‘–s‘¬“x‚Ì‚‘¬‰»‚ª‚‰Ë‹´‚ÌU“®“Á«‚É—^‚¦‚é‰e‹¿‚ɂ‚¢‚Ä‹g–ì F‘¥CŠI] r“ñC‘ˆä —m‰î1-088
V¼ŠC‹´Žå‹´•”‚̌ŗLU“®“Á«‚ÆŽÔ—¼‘–sŽž‚Ì“®“I‰ž“š“Á«‘åÎ —YŒÈC‚‹´ ˜a—YC’†‘º ¹ŽOC‹g‘º ŒõO1-089
‚‘¬“¹˜H‹´‚É‚¨‚¯‚é’·Šúƒ‚ƒjƒ^ƒŠƒ“ƒO[“c ÉŽjCŽºˆä ’q•¶CŠì N’jC’†–ì ¹Ži1-090
ŽÐ‰ïŠî”Õ\‘¢ƒwƒ‹ƒXƒ‚ƒjƒ^ƒŠƒ“ƒO‚Ì‚½‚ß‚ÌMEMS‚ð—p‚¢‚½ƒZƒ“ƒTƒm[ƒhŠJ”­‹{‰º „C’·ˆä ³Žk1-091
–³ü‚k‚`‚m‰Á‘¬“xŒv‚ð—p‚¢‚½Šù݃Qƒ‹ƒo[ƒgƒ‰ƒX‹´‚̃‚ƒjƒ^ƒŠƒ“ƒO“càV ‰ëlC‹{‰º „C’·ˆä ³Žk1-092
펞”÷“®‚ɑΉž‚µ‚½ŽÀŒ»—˜_‚É‚æ‚鑽“ü—ÍŽ©“®U“®“Á«„’èƒVƒXƒeƒ€‚ÌŠJ”­Î‹´ ’¼Ž÷C‰ª—Ñ —²•qC‰œ¼ r”ŽC–xì ¹‘¾1-093
“sŽs“à‚‰Ë‹´‚ÌU“®“Á«‚ɂ‚¢‚ÄŠ—Œ´ •ŽuC‚“ˆ –LC¬ŽR –¾‹vC²X–Ø •Û—²CX Lˆê˜Y1-094
“sŽs“à‚ÉŒšÝ‚³‚ꂽ‚‰Ë‹´‚¨‚æ‚ÑŽü•Ó’n”Ղ̌ŗLU“®“Á«‚ɂ‚¢‚ĬŽR –¾‹vC‚“ˆ –LC²X–Ø •Û—²CX Lˆê˜Y1-095
펞”÷“®ŠÏ‘ª–@‚ð—p‚¢‚½–³ˆÓª‘å‹´‚ÌU“®“Á«•]‰¿’†‘º —º‘¾C¬Žº ‰ëlCŠÝ “¿ŒõC¼ O–¾C²“¡ ‹ž1-096
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FINITEELEMENT MODELING OF TIMBER-STEEL HYBRID BRIDGEKISS LAJOSC²X–Ø ‹MMC”Ñ“‡ ‘×’jC”––Ø ªŽO1-149
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‘½ŒaŠÔ’Ý‹´‚̃tƒ‰ƒbƒ^[“Á«‚ÉŠÖ‚·‚éŠî‘bŒŸ“¢“팴 ‰hŽ÷CŽR“c ˆè•vC‰“ŽR ’¼Ž÷1-162
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FundamentalStudy on Switching Characteristics of Coupled Flutter Branch based on Time-Domain Approach with Rational Function Approximation‹à ‹N’jC¼–{ ŸCˆÉ“¡ –õWC¼‹{ ‰›“oC“¡Œ´ T–ç1-164
Evaluationof Branch Switching Characteristics in Coupled Flutter through Revised Step-by-Step AnalysisTrein CristianoC¼–{ ŸCˆÉ“¡ –õWC¼‹{ ‰›“oC“¡Œ´ T–ç1-165
’Ý‹´ƒnƒ“ƒhƒ[ƒv‚Ì•—‚É‚æ‚éU“®Œv‘ªŒ‹‰Ê•ñ‰“ŽR ’¼Ž÷CŽR“c ˆè•vC“팴 ‰hŽ÷1-166
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²˜CŠÔ’¬‚Å”­¶‚µ‚½—³Šª‚É‚æ‚铹˜H•Wޝ’Œ‚Ì“|‰óƒƒJƒjƒYƒ€‚ÉŠÖ‚·‚é”’l‰ðÍŠÝ “¿ŒõC¬Žº ‰ëlCÎì ”Ž”VC‰ª“c TÆ1-174
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Analysisand identification of random pressure fields on some rectangular cylinders using covariance and spectral proper transformationsLe ThaiHoaC¼–{ ŸC”’“y ”Ž’ÊCŽRª ŒšŽ¡CŒÃì ‘ñ˜Y1-178
BluffBody‚Ì‹ó—Í“Á«‚É—^‚¦‚éƒJƒ‹ƒ}ƒ“‰Q‚̉e‹¿‹y‚уMƒƒƒƒbƒsƒ“ƒO‚Ƃ̊֌W‚ɂ‚¢‚Ä’†£ —F”VC¼–{ ŸC”ª–Ø ’mŒÈC–x ‚‘¾˜YC쓇 —R‹I1-179
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˜A‘±Œ…‹´‚̑Ε—‰ž“š„’è–@‚ÉŠÖ‚·‚錤‹†‰i“c ‘ôÆCKUBO YOSHINOBUCKIMURA KICHIROCKATO KUSUOCYAMAUCHI KAZUO1-188
е«—ÍÁ‹ŽŒ^”ñ’èí‹ó‹C—Í‘ª’è–@‚É‚æ‚鉞“š„’è‚ÉŠÖ‚·‚錤‹†ì“Œ —´‘¥C‹v•Û Šì‰„C–Ø‘º ‹g˜YC‰Á“¡ ‹ãB’jCŠs ˆÐŒ©1-189
G•½‹éŒ`’f–Ê’Œ‚Ì‹ó—Í’e«U“®‚É‚¨‚¯‚é…•½ƒvƒŒ[ƒg‚̧UŒø‰Ê‚ÉŠÖ‚·‚錤‹†“y‹ —³“ñC‹v•Û Šì‰„C–Ø‘º ‹g˜YC‰Á“¡ ‹ãB’jC–ì“c ’C“¿1-190
¬Œ^•—“´‚ð—p‚¢‚½’e«ŽxŽ–ÍŒ^ŽŽŒ±‚É‚æ‚é‹ó—Í•sˆÀ’èU“®‚ÉŠÖ‚·‚錟“¢‹g“c —²MC’†“¡ ½“ñ1-191
‚—“‚Ì•ÂÇ󋵂ª‹´—À’f–ÊŽü‚è‚Ì—¬‚êê‚É‹y‚Ú‚·‰e‹¿“c‚ ^lC’·”ö •¶–¾C–ì“c –«C‹Êˆä Œöˆê˜YC@“c ˜a”V1-192
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ANELASTO-PLASTIC IMPACT RESPONSE ANALYSIS METHOD FOR PROTOTYPE RC GIRDER WITH EQUVALENT FRACTURE ENERGY CONCEPTBHATTI AbdulQadirCŠÝ “¿ŒõC¡–ì ‹vŽuC‰ª“c TÆ1-299
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EFFECTOF AGING OF RUBBER BEARINGS ON BASE-ISOLATED STEEL BRIDGEOktariyanto ParamashantiC–kª ˆÀ—YCˆÉ“¡ ‹`l1-340
ARHEOLOGY MODEL FOR RUBBER BEARING IN SEISMIC RESPONSE ANALYSIS OF BRIDGEBHUIYAN MUHAMMADABDUR RAHMANCOKUI YOSHIAKICMITAMURA HIROSHICIMAI TAKASHI1-341
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‘ÏŒó«|‹´—À‚Ì•…HŠÂ‹«ˆöŽq‰e‹¿•]‰¿‚Ì‚½‚߂̎À‹´Œv‘ª |‚»‚Ì‚Q|•—‚Æ•t’…‰–•ª‚ÌŠÖŒW‰Á“¡ ^ŽuCŠâè ‰pŽ¡C’O‰H G‘C’†¼ މÀCŽ­–Ñ —E1-389
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ASIMPLE LOW CYCLE FATIGUE ASSESSMENT OF WELDED JOINT BY LOCAL STRAIN APPROACH AND TEST VERIFICATION’ ““CŠÚÎ ˜a—YC”»Ž¡ „1-455
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Effectsof underlying soil on structural pounding between adjacent multi-story buildings in a rowWijeyewickrema AnilChristopherCSHAKYA Kabir1-484
“ü—Í’nk”g“®ê‚ÉŠî‚­A‚RŽŸŒ³Œš•¨[’n”Õ‘ŠŒÝì—p‰ðÍ–@i‚Qj”Ñ“c ¹O1-485
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